的端部48位于比该基准位置Pb靠轴向内侧的位置。换言之，距离DX在Omm以上。在该轮 胎2中，抑制了因剪切而导致变形集中于折返部46的端部48这样的情况。该轮胎2的耐 久性优良。在该轮胎2中，距离DX在3mm以下。由此，抑制了因压缩而导致变形集中于折 返部46的端部48这样的情况。该轮胎2的耐久性优良。根据可有效地抑制因剪切和压缩 而引起的变形集中的观点，优选使折返部46的端部48与基准位置Pb在轴向上一致。该轮 胎2的耐久性更加优良。
[0078] 在图2中，双向箭头DB表示从折返部46的端部48至第二填胶28的第一端62的 半径方向距离。在本申请中，在第二填胶28的第一端62位于比折返部46的端部48靠半 径方向内侧的位置的情况下，以负数表示该距离DB。在该第二填胶28的第一端62位于比 折返部46的端部48靠半径方向外侧的位置的情况下，以正数表示该距离DB。
[0079] 在该轮胎2中，第二填胶28的第一端62与折返部46的端部48在半径方向上一 致，或者该第二填胶28的第一端62位于比该折返部46的端部48靠半径方向外侧的位置。 换言之，距离DB在Omm以上。在该轮胎2中，第二填胶28的第一端62对施加于折返部46 的端部48的变形的一部分进行分担。因此，在该轮胎2中，可有效抑制变形向折返部46的 端部48的集中。基于该观点，距离DB优选在3mm以上。在该轮胎2中，距离DB在8mm以 下。在该轮胎2中，折返部46的端部48对施加于第二填胶28的第一端62的变形的一部 分进行分担。在该轮胎2中，可防止第二填胶28的第一端62处的松散。
[0080] 这样，在该轮胎2中，折返部46相对于凸缘的高度Hr具有适当的高度。进而，在该 轮胎2中，折返部46的端部48相对于基准位置配置在适当的位置。而且，在该轮胎2中， 第二填胶28的第一端62相对于折返部46的端部48配置在适当位置。在该轮胎2中，折 返部46有助于提高刚性。在该轮胎2中，抑制了变形向折返部46的端部48的集中。在该 轮胎2中，防止了第二填胶28的第一端62处的松散。该轮胎2的耐久性优良。在该轮胎 2中，为了提高耐久性，不必对胎圈10部分追加加强部件或采用较大厚度。在该轮胎2中， 既能够抑制对质量和生产成本的影响，又能够实现耐久性的提高。根据本发明，可获得实现 了充分的耐久性提高的充气轮胎2。
[0081] 如上所述，在该轮胎2中，折返部46比第二填胶28的第二端64向半径方向外侧 突出。在该轮胎2中，该折返部46的突出长度被适当地进行了调整。在该轮胎2中，折返 部46的端部48和第二填胶28的第二端64并无特殊之处。在该轮胎2中，折返部46的端 部48和第二填胶28的第二端64平衡性良好地互相分担变形。在该轮胎2中，有效地抑制 了变形向折返部46的端部48和第二填胶28的第二端64的的集中。
[0082] 在图2中，双向箭头DA是从折返部46的端部48至第二填胶28的第二端64的半 径方向距离。在该轮胎2中，基于可有效地抑制变形向折返部46的端部48和第二填胶28 的第二端64的集中的观点，该距离DA优选在9mm以上，且优选在20mm以下。
[0083] 如上所述，在该轮胎2中，胎圈10的三角胶36具有硬质部38和软质部40的2层 结构。如图所示，在该轮胎2中，在半径方向上，硬质部38的外侧端68位于比软质部40的 外侧端70靠内侧的位置。在该轮胎2中，硬质部38构成三角胶36的半径方向内侧部分。 在该轮胎2中，硬质部38具有比软质部40的硬度大的硬度。即，硬质部38为硬质。该硬 质部38有助于提高胎圈10部分的刚性。硬质部38可抑制胎圈10部分的倒下。
[0084] 在该轮胎2中，在硬质部38与折返部46的端部48之间设有软质部40。在该轮胎 2中，软质部40为软质。该软质部40能够缓和在折返部46的端部48的变形。
[0085] 在该轮胎2中，硬质部38的硬度Hh优选在85以上且在90以下。通过将该硬度 Hh设定为85以上，硬质部38有助于提高刚性。硬质部38能够抑制胎圈10部分的倒下。 通过将该硬度Hh设定为90以下，适当地维持了硬质部38的刚性。在该轮胎2中，可适当 维持乘坐舒适性。
[0086] 在本申请中，按照" JIS K6253"的标准，利用A型的硬度计测量硬度Hh。将该硬度 计按压于图1或图2所示的截面上，来测量硬度Hh。测量是在23°C的温度下进行的。后述 的软质部40的硬度Hs也是同样地进行测量。
[0087] 在该轮胎2中，软质部40的硬度Hs优选在55以上且在65以下。通过将该硬度 Hs设定为55以上，由此，软质部40具有适度的刚性。在该轮胎2中可适当地维持操控稳定 性。通过将该硬度Hs设定为65以下，由此，软质部40能够有效地有助于变形的缓和。
[0088] 基于硬质部38和软质部40分别能够有效地提高耐久性的观点，硬质部38的硬度 Hh与软质部40的硬度Hs之差（Hh-Hs)优选在5以上。基于对变形集中于硬质部38与软 质部40的边界这一情况进行抑制的观点，该差（Hh-Hs)优选在35以下。
[0089] 在该轮胎2中，优选的是，硬质部38的外侧端68位于比第二填胶28的第一端62 靠半径方向外侧的位置。在该轮胎2中，利用硬质的硬质部38抑制了变形向第二填胶28 的第一端62的集中。该硬质部38有助于提高轮胎2的耐久性。
[0090] 在图2中，双向箭头DC是从第二填胶28的第一端62至硬质部38的外侧端68的 半径方向距离。在该轮胎2中，基于通过硬质部38可有效地抑制变形向第二填胶28的第 一端62的集中这一观点，该距离DC优选在IOmm以上，且优选在20mm以下。
[0091] 在图2中，实线Ll是通过折返部46的端部48的直线。该直线Ll与胎体帘布层 42 (主部44)的轴向外侧面垂直。该直线Ll是通过折返部46的端部48的胎体帘布层42 的第一法线。在本申请中，将该第一法线称作第一基准线。实线L2是通过第二填胶28的 第二端64的直线。该直线L2与胎体帘布层42的轴向外侧面垂直。该直线L2是通过第二 填胶28的第二端64的胎体帘布层42的第二法线。在本申请中，该第二法线被称作第二基 准线。如图可知，胎圈10的胎圈芯34的轮廓具有位于半径方向外侧且大致沿轴向延伸的 边72。在该图2中，标号Pm是该边72的中点。实线Lm是通过该中点Pm且沿轴向延伸的 直线。实线L3是位于比直线Lm靠半径方向外侧的位置且平行于该直线Lm的直线。在本 申请中，该直线L3被称作第三基准线。双向箭头Hm是从直线Lm至第三基准线L3的半径 方向高度。在本申请中，该高度Hm为l〇mm。该第三基准线L3规定了从胎圈芯34起半径方 向高度为IOmm的位置。
[0092] 在图2中，从第一基准线Ll至第二基准线L2的区域以标号RA表示。在本申请中， 以该标号RA表示的区域是从折返部46的端部48到第二填胶28的第二端64为止的范围。
[0093] 优选的是，在范围RA中，折返部46与主部44大致平行。换言之，优选的是，在该范 围RA中，处于折返部46与主部44之间的橡胶、即三角胶36具有大致均匀的厚度。在该轮 胎2中，三角胶36的厚度并无特殊之处。该三角胶36能够抑制变形向折返部46的集中。 该轮胎2的耐久性优良。
[0094] 优选的是，在从第二基准线L2至胎圈芯34的区域中，折返部46与主部44之间的 间隔逐渐增加。换言之，在该轮胎2中，优选的是，三角胶36的厚度从第二填胶28的第二 端64朝向胎圈芯34逐渐增加。在该轮胎2中，三角胶36的厚度并无特殊之处。该三角胶 36能够抑制变形向折返部46的集中。该轮胎2的耐久性优良。
[0095] 在图2中，双向箭头ta是沿着第一基准线Ll测量的从折返部46至主部44的长 度。在本申请中，该长度ta是三角胶36在折返部46的端部48处的厚度。双向箭头tb是 沿着第二基准线L2测量的从折返部46至主部44的长度。在本申请中，该长度tb是三角 胶36在第二填胶28的第二端64处的厚度。
[0096] 在该轮胎2中，厚度tb与厚度ta之比优选在1.0以上且在I. 1以下。换言之，优 选的是，在范围RA中，三角胶36具有均匀的厚度，或者三角胶36的厚度随着朝向半径方向 内侧而逐渐增加。在该轮胎2中，三角胶36可有效抑制变形向折返部46的集中。该轮胎 2的耐久性优良。
[0097] 在图2中，双向箭头tc是沿着第三基准线L3测量的从折返部46至主部44的长 度。在本申请中，该长度tc是三角胶36在从胎圈芯34起半径方向高度为IOmm的位置处 的厚度。
[0098] 在该轮胎2中，厚度tc与厚度tb之比优选在1.1以上且在1.5以下。由此，可获 得以从第二填胶28的第二端64朝向胎圈芯34厚度逐渐增加的方式构成的三角胶36。在 该轮胎2中，三角胶36的厚度并无特殊之处。该三角胶36可抑制变形向折返部46的集中。 该轮胎2的耐久性优良。基于该观点，该比更优选在1. 2以上，且更优选在1. 4以下。
[0099] 在该轮胎2中，厚度tb与厚度ta之比优选在1.0以上且在I. 1以下，厚度tc与 厚度tb之比优选在I. 1以上且在1. 5以下。在该轮胎2中，在从折返部46的端部48到胎 圈芯34的区域内，三角胶36的厚度并无特殊之处。特别是，在该轮胎2中，在第二填胶28 的第二端64处，三角胶36具有适当的厚度。该三角胶36可有效抑制变形向折返部46的 集中。该轮胎2的耐久性优良。
[0100] 在该轮胎2中，厚度ta优选在Ilmm以上且在15mm以下。通过将该厚度ta设定 为Ilmm以上，由此，三角胶36具有适度的刚性。在对该轮胎2施加载荷时，该三角胶