Spi与第二部分S P2之间，幅度和波长都有所区别。 然而，可接受的是仅在两个部分之间区别开幅度并设置基本上相同的波长，或仅在两个部 分之间区别开波长并设置基本上相同的幅度。此外，图IOE的倾斜刀槽花纹可以具有等腰 三角形波浪构造等等，而不是锐利的曲折构造。此外，虽然在图IOE中倾斜刀槽花纹采用其 中两个三角形相对于倾斜刀槽花纹与刀槽花纹主线的交点P 1A32点对称的构造，但是，可选 地，这两个三角形中的一个可以比另一个的尺寸更大。上述的在轮胎径向方向上改变陆部 的刚度的效果在这些修改的例子中也可以是类似的。
[0093] 图8是根据本发明的又一实施方式的充气轮胎的胎面101的局部展开视图。
[0094] 轮胎在胎面101中具有：周向花纹槽，其包括在轮胎赤道面CL上连续延伸的周向 中心花纹槽102,并且包括位于周向中心花纹槽102的轮胎宽度方向外侧和胎面端TE的轮 胎宽度方向内侧、且在轮胎圆周方向上延伸的多条纵向花纹槽103 ;以及多条横向花纹槽 104,其各自从每个胎面端TE沿轮胎宽度方向朝向内侧延伸，如图8所示。
[0095] "胎面端"表示胎面的接地面的轮胎宽度方向上的最外部分，并且"接地面"表示在 轮胎的整个圆周上的外周表面，当轮胎在其已充入预定内部压力且施加有与其最大载荷能 力相关的载荷的情况下旋转时，该表面与路面相接触。
[0096] 横向花纹槽104沿轮胎宽度方向朝向外侧逐渐增大其槽宽度并且逐渐减小相对 于轮胎宽度方向的倾斜角度。
[0097] 在图8所示的例子中，多条纵向花纹槽103中的每一条都向在轮胎圆周方向上相 邻的相关的两条横向花纹槽104开口，并且在这两条相邻的横向花纹槽104之间延伸为相 对于轮胎圆周方向倾斜。
[0098] 作为陆部的多个块105被周向中心花纹槽102、在周向中心花纹槽102的轮胎宽 度方向外侧的纵向主花纹槽103以及横向花纹槽104划界。在示出的例子中，多条刀槽花 纹IllaUllb设置在每个块105的表面。这些刀槽花纹一致地为以上描述的倾斜刀槽花 纹。这些倾斜刀槽花纹中的每一条都具有内弯折部，每个内弯折部都相对于刀槽花纹主线 突出，并且内弯折部的峰点在深度方向上被定位得比从陆部的表面开始测定的刀槽花纹深 度的20%更深。在与刀槽花纹延伸方向正交的剖面中，至少一条倾斜刀槽花纹的刀槽花纹 主线与其他任一倾斜刀槽花纹的刀槽花纹主线相对于轮胎径向方向沿相反的方向倾斜。 [0099] 假设M1、M2各自表示轮胎赤道面CL与相应的胎面端TE之间在轮胎宽度方向上的 中间位置，Cl、C2分别表示轮胎赤道面CL与中间位置Ml、M2之间的区域，并且SI、S2分别 表示中间位置Ml、M2与胎面端TE之间的区域，则由于在本实施方式的轮胎中横向花纹槽 104沿轮胎宽度方向朝向外侧逐渐增大其槽宽度，因此在肩部区域S1、S2中横向花纹槽104 的槽宽度大于在中心区域CU C2中横向花纹槽104的槽宽度。
[0100] 此外，在本实施方式的轮胎中，在轮胎宽度方向外侧的纵向花纹槽103b的槽深度 比在轮胎宽度方向内侧的纵向花纹槽l〇3a的槽深度更浅。
[0101] 此外，图8所示轮胎的陆部的表面设置有：每条都以锯齿形折弯方式延伸的倾斜 刀槽花纹，除了在其轮胎宽度方向上的各自的端部之外，其具有如图3所示的轮胎圆周方 向上的幅度（图8中的刀槽花纹Illa);以及每条都以锐利的曲折方式延伸的倾斜刀槽花 纹，并且如图4所示，其由基本上沿轮胎宽度方向延伸的横向部Ilw和基本上沿轮胎圆周方 向延伸的周向部Ilr的重复而所组成（图8中的刀槽花纹Illb)。
[0102] 将在下文中描述本实施方式的轮胎所产生的效果。
[0103] 通过作为抵抗轮胎前表面的行驶阻力的压缩阻力、在胎面的块表面处的表面摩擦 力、花纹槽部分的雪柱剪切力、块边缘产的边缘效应等等产生积雪路面上的摩擦力。
[0104] 根据本实施方式的轮胎，在轮胎赤道面CL上连续延伸的周向中心花纹槽102的设 置改善了具有相对较长的接地长度的轮胎赤道面CL上的排水能力，由此有效地确保轮胎 的湿滑性能。
[0105] 此外，多条纵向花纹槽103的设置确保了由纵向花纹槽103所划界的块边缘产生 的、抵抗在运行状态下产生的横向力的良好的边缘效应，并因此确保了积雪路面上的良好 的横向抓地力，由此充分改善了轮胎的雪上转向性能。
[0106] 通常，在前轮驱动车中，在车辆后侧的载荷小于车辆前侧的载荷。即使当载荷和由 载荷导致的接地构造如上述前轮驱动车的后侧中那样相对较小时，其中轮胎宽度方向内侧 的纵向花纹槽103a的槽深度大于轮胎宽度方向外侧的纵向花纹槽103b的槽深度的本发明 的轮胎也可以通过纵向花纹槽来增大横向方向上的边缘效应，由此在小载荷状态下充分增 大横向力，g卩，雪上稳定系数，以不仅改善了雪上抓地力也提高积雪路面上的前后平衡，以 致全面改善了轮胎的雪上性能。
[0107] 此外，形成在每个块中的刀槽花纹是倾斜刀槽花纹，每条倾斜刀槽花纹都具有各 自相对于刀槽花纹主线突出的内弯折部，并且内弯折部的峰点在深度方向上被定位得比从 陆部表面开始测定的刀槽花纹深度的20%更深。在与刀槽花纹延伸方向正交的剖面中，至 少一条倾斜刀槽花纹的刀槽花纹主线与其他任意倾斜刀槽花纹的刀槽花纹主线相对于轮 胎径向方向沿相反的方向倾斜。结果是，即使当横向力施加于块上时，也增强了块的刚度并 且有效地论证了由块产生的雪柱剪切力和边缘效应，由此改善了轮胎的雪上稳定性和操控 性性能。
[0108] 此外，由于肩部部分SI、S2中的横向花纹槽104的槽宽度大于中心部分Cl、C2中 的横向花纹槽104的槽宽度，因此在车辆前后方向上的力被输入至积雪路面上的轮胎时， 可以确保良好的雪柱剪切力以增强在积雪路面上的车辆前后方向上的抓地力。
[0109] 此外，由于轮胎宽度方向内侧的纵向花纹槽103a的槽深度大于轮胎宽度方向外 侧的纵向花纹槽l〇3b的槽深度（纵向花纹槽103a的接地长度趋向于比纵向花纹槽103b 的更长），因此在本实施方式的轮胎中可以有效地改善了排水能力。
[0110] 此外，尽管由于肩部部分Sl、S2中的横向花纹槽104的槽宽度大于中心部分C1、 C2中的横向花纹槽104的槽宽度可能减小肩部部分S1、S2的刚度，但是由于轮胎宽度方向 外侧的纵向花纹槽l〇3b的槽深度较浅，因此在本实施方式的轮胎中可以确保肩部部分S1、 S2的令人满意的刚度。
[0111] 当本实施方式的刀槽花纹被应用于其中周向中心花纹槽102的槽面积与多条纵 向花纹槽103的槽面积的总和小于胎面接地表面101中的所有花纹槽的总槽面积的50%的 轮胎时，本实施方式的刀槽花纹可以产生尤为良好的效果。
[0112] 当横向花纹槽104的总槽面积相对较大时，横向花纹槽104具有相对较大的槽宽 度，由此增大了由块产生的雪柱剪切力和边缘效应，并因此增加了这些力和效应对于轮胎 的稳定性和操控性所起的贡献。将本发明的刀槽花纹应用于以上描述的这种轮胎增强了轮 胎的块所产生的雪柱剪切力和边缘效应，由此显著改善了轮胎的稳定性和操控性。
[0113] 实施例
[0114] 如下所述，准备了每个都具有轮胎尺寸：195/65R15的、根据实施例和比较例的轮 胎，并且评价了其性能。
[0115] 实施例轮胎1至8和比较例轮胎1至3各自都设置有如图1所示的块状陆部。
[0116] 如图9A的立体图和图IOA的剖视图所示的、每个都具有0· 7mm宽度、7mm深度（从 胎面表面开始测定的距离）以及两个内弯折部的倾斜刀槽花纹形成在实施例轮胎1的四排 块中。与实施例1轮胎中的每条刀槽花纹的"深度"的相同的定义被应用于其他测试轮胎。 在实施例轮胎1中，最接近于胎面表面的内弯折部的峰点的深度为3_。在立体图中，相对 于块状陆部的圆周方向上的中心、在每个块状陆部的一侧上的刀槽花纹的刀槽花纹主线与 块状陆部的另一侧上的倾斜刀槽花纹的刀槽花纹主线相对于轮胎径向方向沿相反的方向 倾斜。底部升高的部分在陆部中作为整体以交错的方式设置于每条刀槽花纹的轮胎宽度 方向上的一端，即，设置于刀槽花纹向相应的周向花纹槽开口的位置附近（在附图中未示 出）。在陆部的表面处，刀槽花纹的延伸方向基本上与轮胎宽度方向相对应。
[0117] 如图9B所示，实施例2轮胎具有与实施例1轮胎基本上相同的结构，除了在前者 中各自的两个相邻的倾斜刀槽花纹的相对于轮胎径向方向的倾斜方向彼此相反。
[0118] 如图9C所示，实施例3轮胎具有与实施例2轮胎基本上相同的结构，除了在前者 中每条刀槽花纹除了在其轮胎宽度方向上的各自的端部之外都以