[0030] 如图1所示，本实施方式的充气轮胎1在胎面部2形成有在轮胎赤道面Co上沿周 向连续延伸的中心主沟3、在上述中心主沟3的两外侧沿周向连续延伸且沟宽比上述中心 主沟3窄的一对中心副沟5、以及在上述中心副沟5的两外侧沿周向连续延伸的一对胎肩主 沟6〇
[0031] 由此，在上述胎面部2上，在上述中心主沟3与中心副沟5之间形成中心陆部7,在 上述中心副沟5与胎肩主沟6之间形成中间陆部8,而且在比上述胎肩主沟6更靠轮胎轴向 外侧的位置形成胎肩陆部9。
[0032] 上述中心主沟3以及胎肩主沟6形成为沟宽W3、W6为3. 0mm以上、优选为4. 0mm 以上的大宽度沟。从排水性平衡的观点考虑，优选使上述胎肩主沟6的W6比中心主沟3的 沟宽W3大。另外，上述中心副沟5至少比中心主沟3的宽度窄，优选形成为沟宽W5小于 3. 0mm的细沟。
[0033] 在本例中，上述中心副沟5以及胎肩主沟6形成为直沟10。另外，在难以产生偏磨 损的中心主沟3,为了抑制气柱共鸣产生的通过噪声而形成为锯齿沟11。具体而言，上述中 心主沟3如图2放大表示那样，两侧的沟侧缘3E、3E分别使距离轮胎赤道面Co最远的凹角 点Pb、和距离轮胎赤道面Co最近的凸角点Pa交替反复地沿周向以锯齿状延伸。此时，在 本例中，将上述凸角点Pa距离轮胎赤道面Co的距离La设为上述凹角点Pb距离轮胎赤道 面Co的距离Lb的0. 25~0. 75倍的范围。由此，能够减少锯齿沟11的沟容积中的贯通容 积V从而降低气柱共鸣的音压。上述贯通容积V是指在锯齿沟11中沿周向以直线状延伸 的沟部分11a的容积。另外，若上述距离La、Lb之比（La/Lb)小于0.25,则贯通容积V所 占的比例过小，在排水性上产生负面影响，相反，若比（La/Lb)大于0. 75,则贯通容积V所占 的比例过大，在通过噪声上产生负面影响。
[0034] 接下来，在上述中间陆部8上沿周向间隔地设置中间横沟12。由此，中间陆部8形 成为多个中间花纹块13沿周向排列的中间花纹块列。
[0035] 如图3放大表示那样，上述中间横沟12是从上述中心副沟5相对于轮胎轴向线以 10~20°的角度β延伸到胎肩主沟6的倾斜沟。而且，该中间横沟12由与上述中心副沟 5相连的靠轮胎赤道面Co侧的大宽度部12i、与上述胎肩主沟6相连的靠胎面接地端Te侧 的小宽度部12〇、以及从上述大宽度部12i到小宽度部12〇使沟宽度向轮胎轴向外侧逐渐减 小地延伸的过渡部12m形成。另外，上述小宽度部12〇的沟宽W12o与大宽度部12i的沟宽 W12i之比（W12o/W12i)优选为(λ 3~(λ 5的范围。
[0036] 在本例中，上述中间横沟12的两侧的沟侧缘12Ε中的一方，在其全长上以上述角 度β呈直线状延伸，而另一方的沟侧缘12Ε在上述过渡部12m的区域以比上述角度β大 的角度γ倾斜。在本例中，将呈直线状延伸的上述一方的沟侧缘12Ε的方向称为中间横沟 12的长度方向。若上述角度γ过大，则沟宽急剧变化，对耐偏磨损性能产生负面影响，相反 若角度γ过小，则中间横沟12中小宽度部12〇以及大宽度部12i所占的比例减小，不能有 效发挥中间横沟12的效果。因此，上述角度γ优选为比上述角度β大20~40°。
[0037] 另外，上述小宽度部12〇沿中间横沟12的长度方向的长度L12o,优选为中间横沟 12的全长L12的0. 3~0. 5%的范围，另外，小宽度部12〇的上述长度L12o与大宽度部12i 的长度L12i之比（L12o/L12i)优选为0.8~1.2的范围。另外，在上述中间横沟12中，如 图4所示，上述小宽度部12〇的沟深H12o优选为比上述大宽度部12i的沟深H12i小，特别 优选为使其比（H12o/H12i)为0. 5~0. 7的范围。另外，大宽度部12i的沟深H12i优选为 上述中心副沟5的沟深H5的0. 75~0. 85倍的范围，另外，上述中心副沟5、中心主沟3以 及胎肩主沟6在本例中形成为相同深度。
[0038] 这里，对于上述中间花纹块13,在中心副沟5侧，由于该中心副沟5的宽度窄而橡 胶难以移动，所以刚性相对大。相反，在胎肩主沟6侧中，由于该胎肩主沟6的宽度大而橡 胶容易移动，所以刚性相对小。因此，通过将上述中间横沟12由大宽度部12i、小宽度部12〇 以及过渡部12m构成，而且在中心副沟5侧配置大宽度部12i，并且在胎肩主沟6侧配置小 宽度部12〇,从而能够实现中间花纹块13的花纹块刚性的均匀化。
[0039] 而且，使中间横沟12的上述角度β为10~20°的范围。若该角度β超过20°， 则如上述图3所示，在中间横沟12与中心副沟5以及胎肩主沟6相交的交叉部Q所形成的 尖端部分Qa的刚性降低，由于以该尖端部分Qa为起点而产生磨损等而无法充分发挥中间 横沟12的耐偏磨损性能的效果。另外，若上述角度β小于10°，则行驶时中间横沟12受 到路面的冲击力增大，间距声变大而使噪声性能降低。
[0040] 在对组装于正规轮辋且填充有正规内压的正规内压状态的轮胎1施加正规负载 时的接地面形状F在图5中大致示出。此时，周向的接地前缘Fa中，上述中间陆部8所含 有的接地前边缘部分Fa8与轮胎轴向线所成的角度为α时，使上述中间横沟12的上述角 度β比上述角度α大。由此，在接地时，能够使中间横沟12从该轮胎轴向一端侧向另一 端侧逐渐接地，缓和路面的冲击力从而实现上述间距声的减小。
[0041] 而且，在上述中间横沟12,能够利用上述小宽度部12〇,抑制接地时被压缩在中间 横沟12内的空气流向胎肩主沟6侧，能够抑制在该胎肩主沟6产生气柱共鸣。另外，在雨 天时中间陆部8的排水从中间横沟12通过中心副沟5以及胎肩主沟6双方而进行，所以能 够确保排水性。这是由于中间横沟12内的压缩空气流速很快，所以在小宽度部12〇的阻力 很大，因此阻碍从该小宽度部12〇的通过，但在排水的情况下水流慢，所以阻力小，还能从 小宽度部12〇流出从而确保排水性。
[0042] 另外，若上述小宽度部12〇的沟宽W12o过大，则无法充分实现花纹块刚性的均匀 化，相反，若过小则会使小宽度部12〇的排水性恶化。因此，上述沟宽W12o、W12i之比（W12o/ W12i)优选为0. 3~0. 5的范围。
[0043] 另外，使上述小宽度部12〇的沟深H12o比大宽度部12i的沟深H12i小，这在花纹 块刚性的均匀化方面是优选的。然而，若沟深H12o过小，则阻碍小宽度部12〇的排水性，相 反，若过大则对花纹块刚性的均匀化产生负面影响。因此，上述沟深H12o、H12i之比（H12o/ H12i)优选为0. 5~0. 7的范围。
[0044] 另外，若上述小宽度部12〇的长度L12o以及大宽度部12i的长度L12i中的一方 与另一方相比过长或过短，则对上述花纹块刚性的均匀化、排水性产生负面影响。因此，上 述长度L12o/L12i之比（L12o/L12i)优选为0. 8~1. 2的范围。
[0045] 另外，在本例中，若上述图3所示，在上述中间花纹块13,在其周向中央部13M形成 有中间狭槽15,该中间狭槽15从上述胎肩主沟6向轮胎轴向内侧延伸并且不到达上述中 心副沟5而中断。另外，周向中央部13M是指将上述中间花纹块13沿周向三等分时配置于 其中央侧的划分区域。该中间狭槽15在水深特别深的情况下弥补中间花纹块13的排水性 来确保湿路性能。上述中间狭槽15相对于轮胎轴向的倾斜方向优选为与上述中间横沟12 相对于轮胎轴向的倾斜方向相反，由此抑制对花纹块刚性的负面影响。另外，上述中间狭槽 15相对于轮胎轴向的角度δ与上述角度β相同，优选为10~20°范围。另外，中间狭槽 15的长度L15优选为在该中间狭槽15的长度方向测出的上述中间花纹块13的长度L13的 0.4~0.6倍的范围。另外，上述中间狭槽15的深度Η15(如图6(A)所示）优选为上述胎 肩主沟6的深度Η6的0. 75~0. 85倍。
[0046] 另外，在中间狭槽15设置有刀槽花纹16,该刀槽花纹16从中间狭槽15的轮胎轴 向内端部向轮胎轴向内侧延伸并且不到达上述中心副沟5而中断。该刀槽花纹16有助